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   由于輸油泵和輸油管道的特性不匹配（在泵選型過程，不可能選擇到完全與管路特性匹配的輸油泵），在不同的實際運行工況下，需通過調(diào)節(jié)輸油泵出口閥門來調(diào)節(jié)流量，據(jù)統(tǒng)計5臺輸油泵在單泵、雙泵、三泵并聯(lián)運行，三種不同運行狀況下，輸油泵閥門出口最大開度不超過10%（超過10%開度時易造成輸油泵電機超過額定電流而導(dǎo)致電機超負(fù)荷運行）。這種運行工況造成在輸油泵出口閥門的前后存在著較大的泵管壓差，由于泵出口閥門的節(jié)流造成了大量的能源損失，輸油泵做了大量的無用功，縮短了輸油泵機組的維護(hù)周期和使用壽命。不同運行工況下輸油泵出口閥門前后泵管壓差統(tǒng)計情況如表2所示。
                      表2：不同運行工況下輸油泵出口前后泵、管壓差統(tǒng)計

注：上表中數(shù)據(jù)以南一油庫2002年實際運行工況數(shù)據(jù)統(tǒng)計，表中數(shù)據(jù)為平均值。
    由表2可見，南一油庫輸油泵在單泵、雙泵并聯(lián)、三泵并聯(lián)幾種匹配運行模式下，泵出口閥前后約平均有1.2Mpa、0.7Mpa、0.4Mpa的節(jié)流損失。在泵出口閥門前后，三種工況下（單泵、雙泵并聯(lián)、三泵并聯(lián)）由于泵出口閥節(jié)流而產(chǎn)生的節(jié)流損失為：
    N_損i=0.278P_損iQ_i
    式中： N_損i：不同工況下的閥門節(jié)流損失功率，kW
    P_損i：不同工況下的閥門節(jié)流損失壓力，Mpa
    Q_i：不同工況下單泵的排量，m³/h
    N_損1=0.278×1.2×750=250kW    250kW/630kW=39.7%
    N_損2=0.278×0.7×700=136kW    36kW/630kW×100%=21.6%
    N_損3=0.278×0.4×640=71KW     71KW/630KW×100%=11.3%
    由上面計算可知，單泵、雙泵并聯(lián)、三泵并聯(lián)三種工況下，由于輸油泵出口閥門的節(jié)流損失占其額定功率的39.7%、21.6%、11.3%。
    可見，能源的浪費是十分驚人的。因此，有必要在輸油泵機組上應(yīng)用變頻調(diào)速技術(shù)，以達(dá)到依據(jù)不同的運行工況，通過變頻運行來滿足運行工況要求。使用變頻調(diào)速技術(shù)后，泵出口閥全開，就可以避免原運行方式造成的節(jié)流損失。

二、 輸油泵機組變頻調(diào)速節(jié)能技術(shù)原理
    根據(jù)離心泵的特性，其工況的調(diào)節(jié)主要是調(diào)節(jié)流量，而離心泵調(diào)節(jié)流量最常用的兩種方法一是通過調(diào)節(jié)泵出口閥的開度進(jìn)行調(diào)節(jié)，另一種則是通過改變離心泵的轉(zhuǎn)速進(jìn)行調(diào)節(jié)，前者雖然調(diào)節(jié)方便，但造成能源浪費巨大；通過對輸油泵電機的變頻改變電機的轉(zhuǎn)速，來實現(xiàn)輸油泵的工況調(diào)節(jié)，是滿足工藝運行條件下的一條可行的技術(shù)途徑。
    由離心泵的特性可知，在管路特性曲線不變的情況，改變離心泵轉(zhuǎn)速后，其性能參數(shù)的改變由下式確定
Q∝N，H∝N²,P∝N³
    由以上離心泵轉(zhuǎn)速改變前后的關(guān)系式方知，如果離心泵轉(zhuǎn)速有很小的降低，則離心泵所需的輸入功率會大幅度地降低，從而產(chǎn)生明顯的節(jié)能效果。

圖1 ：管路特性不變時離心泵轉(zhuǎn)速改變時特性曲線

    A即為額定工況點，C點為調(diào)節(jié)閥門時的運行點。在變頻狀態(tài)下，離心泵轉(zhuǎn)速為N2時，工況點變?yōu)锽點，即為新的工況點，此時Q不變，即保持離心泵排量不變，但泵的揚程由H₃減少為H₂，因此在保證滿足輸油量的情況下，通過削減離心泵揚程節(jié)約的能量為ΔP＝。這就是離心輸油泵變頻節(jié)能的原理。

三、 高壓變頻調(diào)速系統(tǒng)的選擇
    目前，6kV高壓變頻調(diào)速系統(tǒng)處于技術(shù)發(fā)展階段，其基本原理均為通過“交一直一交”的逆變過程，通過改變電機定子的電壓頻率從而改變電機的轉(zhuǎn)速。高壓電機調(diào)速的方式從技術(shù)實現(xiàn)途徑上又可分為“高一低一高”、“高一高”、“IGBT直接串聯(lián)”等幾種方式。其中“高一低一高”方案中需多一級升壓變壓器，設(shè)備結(jié)構(gòu)龐大，系統(tǒng)效率相對較低，屬于落后淘汰技術(shù)。“高一高“方式直接采用6kV電壓輸入，6kV輸出無須升壓變壓器，系統(tǒng)效率相對較高，目前該形式變頻調(diào)速系統(tǒng)應(yīng)用較多。“IGBT直接串聯(lián)”型變頻器采用1700V高壓IGBT器件，具有器件數(shù)量少，占地空間小等優(yōu)點，但由于IGBT器件直接串聯(lián)從技術(shù)性能等方面尚不成熟，在技術(shù)上帶有一定的風(fēng)險性。通過充分調(diào)研國內(nèi)外各種6kV變頻調(diào)速系統(tǒng)的應(yīng)用情況和進(jìn)行各種變頻調(diào)速系統(tǒng)的技術(shù)經(jīng)濟性論證，最終選用北京利德華福公司生產(chǎn)的HARSVERT-A06/076型高壓變頻調(diào)速系統(tǒng)應(yīng)用于南一油庫2#輸油泵機組上。該變頻調(diào)速系統(tǒng)的主要技術(shù)參數(shù)為：
    Ø 逆變主回路方式：單元串聯(lián)多電平
    Ø 額定容量：790kVA
    Ø 額定輸出電流：76A
    Ø 額定輸出電壓：6kV
    Ø 輸入頻率：45 Hz －50Hz
    Ø 輸出頻率范圍：0.1 Hz～50 Hz
    Ø 輸出頻率分辨率：0.01HZ
    Ø 輸入端功率因數(shù)：大于20%額定負(fù)載時>0.95
    Ø 變頻系統(tǒng)效率：>96%
    Ø 過載保護(hù)：120%一分鐘，150%三秒，200%立即保護(hù)。
    Ø 加減速時間：0.1―3000s可調(diào)
    Ø 諧波控制：輸入電流<4%，輸出電壓4%，輸出電流2%
    Ø 模擬量輸入信號：0－10V/4－20mA任意設(shè)定
    Ø 模擬量輸出信號：兩路0－10V/4－20mA可選
    Ø 外部通訊接口：RS485
    Ø 外殼防護(hù)等級：≥IP20
    Ø 冷卻方式：風(fēng)冷；
    Ø 運行環(huán)境溫度：0～40℃

四、 技術(shù)方案
    高壓變頻調(diào)速系統(tǒng)應(yīng)用輸油泵機組固然可產(chǎn)生較好的節(jié)能效益，但由于輸油系統(tǒng)屬于油庫生產(chǎn)中的一個重要樞紐環(huán)節(jié)，長時間連續(xù)運轉(zhuǎn)，除對設(shè)備本身要求有較高的可靠性之外，在技術(shù)方案上必須與現(xiàn)場的工藝特點相結(jié)合，充分考慮現(xiàn)場操作，啟動、停機，以及調(diào)節(jié)等諸方面的安全性，適用性和方便性。本系統(tǒng)在應(yīng)用中采用了以下技術(shù)措施。
    ① 系統(tǒng)具備工頻、變頻手動切換功能。一旦變頻系統(tǒng)出現(xiàn)種故障，可以手動切換到工頻檔，將變頻系統(tǒng)甩開，在變頻系統(tǒng)維修期間可正常保障輸油泵的運行，滿足油庫生產(chǎn)的需要。
    ② 系統(tǒng)的運轉(zhuǎn)頻率的調(diào)節(jié)采用開環(huán)手動調(diào)節(jié)方式。考慮到輸油系統(tǒng)要求安全平穩(wěn)運行的特點，本系統(tǒng)不宜采用閉環(huán)調(diào)節(jié)控制。因為受整個輸油系統(tǒng)管網(wǎng)波動的影響，如采用閉環(huán)控制，很容易造成系統(tǒng)的自動停機，或者引起整個輸油系統(tǒng)的擾動，給輸油生產(chǎn)的調(diào)度指揮帶來不利的影響。而采用開環(huán)人工控制，通過一定運行時間的技術(shù)摸索，在不同工況下，人為地設(shè)定和調(diào)整變頻系統(tǒng)的參數(shù)，即可減少部分初期投資，又可保障輸油系統(tǒng)的安全平穩(wěn)運行。
    ③ 現(xiàn)場設(shè)置、啟動、停止以及緊急停機按鈕，控制室內(nèi)設(shè)上位機對運行參數(shù)進(jìn)行實時顯示，極大地方便了現(xiàn)場操作人員的操作和對設(shè)備運行狀態(tài)的監(jiān)視。
    ④ 優(yōu)化系統(tǒng)的保護(hù)參數(shù)，確保輸油系統(tǒng)的連續(xù)平穩(wěn)運行。在應(yīng)用于輸油系統(tǒng)時必須慎重選擇，并對一些保護(hù)的參數(shù)按實際需要進(jìn)行設(shè)置。避免由于變頻系統(tǒng)的保護(hù)過于靈敏而造成輸油泵停機，影響輸油系統(tǒng)的安全平穩(wěn)運行。
    ⑤ 在變頻調(diào)速系統(tǒng)內(nèi)設(shè)置適合于現(xiàn)場實際的報警功能，并對運行的參數(shù)，操作情況，故障情況具有詳細(xì)的記錄功能。

五、 應(yīng)用效果
    南一油庫2#輸油泵機組變頻調(diào)速系統(tǒng)于2003年4月18號正式投運成功，經(jīng)過兩個月的試運行，取得了明顯的節(jié)能效果，對于在單泵運行，雙泵并聯(lián)運行、三泵并聯(lián)運行等不同的工況下，對比數(shù)據(jù)分別見表3、表4、表5所示。
                                 表3：單泵（2#泵單運）變頻前后運行數(shù)據(jù)對比

表4：雙泵（2#泵與1#泵匹配運行）變頻前后運行數(shù)據(jù)對比

表5:三泵（1#2#3#匹配運行）變頻前后運行數(shù)據(jù)對比

注：
    ①表3、表4、表5中數(shù)據(jù)為按當(dāng)月同種工況下統(tǒng)計的數(shù)據(jù)的平均值；
    ②多泵并聯(lián)運行工況下，其單泵排量無分支計量裝置，由于其額定排量相同，其排量按當(dāng)天輸量÷24h÷運行臺數(shù)而計算得出。
由表3、表4、表5的統(tǒng)計數(shù)據(jù)可知，在不同的運行工況下，由于2#輸油泵變頻調(diào)速運行，可以產(chǎn)生明顯的節(jié)電效益，2#泵單泵運行時與原來同種工況下相比節(jié)電率達(dá)48.6%,2#與1#泵匹配運行時節(jié)電率達(dá)41.7%，2#與1#、3#三泵匹配并聯(lián)運行時節(jié)電率達(dá)38.8%。據(jù)歷年運行數(shù)據(jù)統(tǒng)計，南一油庫單泵運行時間占總運行時間的30%，雙泵運行時間占總運行時間的55%，三泵并聯(lián)運行占總運行時間的15%左右，據(jù)此可計算若2#輸油泵機組在全年運行狀況下，與未實施變頻調(diào)速前相比，綜合節(jié)電率為43.3%，若按每年運行350天計算，年可節(jié)電約216.7×10⁴kWh，按6kV工業(yè)電價0.465元/kWh計，年可產(chǎn)生節(jié)電效益100萬元，一年可基本回收設(shè)備投資。
   此外，由于采用變頻系統(tǒng)對輸油泵機組進(jìn)行軟啟軟停，減少了啟動過程中的沖擊，延長了輸油泵的保養(yǎng)維護(hù)周期，由于變頻后與原來相比在較低轉(zhuǎn)速下運行，泵軸、軸承的磨損程度減少，以軸承為例，變頻前2#泵正常轉(zhuǎn)時軸承溫度達(dá)85℃～90℃,而變頻運行時軸承溫度僅為60℃～65℃，這將大大延長輸油泵的軸承，機械密封等易損件的壽命，同時運行時噪音降低，因此，除取得顯著直接經(jīng)濟效益外，還具有較好的間接經(jīng)濟效益。

六、 結(jié)束語
    輸油泵機組高壓變頻調(diào)速節(jié)能技術(shù)是實現(xiàn)輸油系統(tǒng)節(jié)能的有效技術(shù)途徑，它將閥門節(jié)流工況調(diào)節(jié)方式改為輸油離心泵的轉(zhuǎn)速改變來調(diào)節(jié)工況的方式，具有調(diào)節(jié)方便的特點，泵出口閥全開，有效地避免了輸油泵出口閥的節(jié)流損失，產(chǎn)生巨大的經(jīng)濟效益。同時還減少了輸油泵機組的機械沖擊，降低了運行中的磨損和噪音，延長了輸油泵機組的維護(hù)保養(yǎng)周期、增加整個機組的使用壽命等方面的間接經(jīng)濟效益。但由于高壓變頻調(diào)速系統(tǒng)目前處于技術(shù)發(fā)展階段，且初期投資高，因此必須選用可靠性高，性能價格比好，已有廣泛應(yīng)用基礎(chǔ)的高壓變頻裝置。應(yīng)用于輸油系統(tǒng)，應(yīng)用過程中必須緊密的與現(xiàn)場工藝狀況結(jié)合，選擇適當(dāng)?shù)恼{(diào)速控制方式，才能在取得明顯節(jié)能效益的基礎(chǔ)上，保證輸油系統(tǒng)的安全平穩(wěn)運行。