日本在线www-日本在线播放一区-日本在线不卡免费视频一区-日本在线不卡视频-成人影院久久久久久影院-成人影院一区二区三区

    （廈門大學(xué)信息與科學(xué)技術(shù)學(xué)院自動化系，福建 廈門 361005周 奇
                             
    周奇（1982-）男，湖南長沙人，現(xiàn)就職于廈門大學(xué)控制理論與控制工程研究所，主要研究方向?yàn)榉蔷€性反饋控制。

    摘要：針對帶有常量干擾和具有輸入飽和約束的直流電機(jī)模型，本文通過設(shè)計(jì)魯棒組合非線性反饋控制器，來提高電機(jī)速度控制的快速性和精確度。基本思想是在組合非線性反饋（Composite Nonlinear Feedback(CNF)）控制的基礎(chǔ)上加入干擾估計(jì)項(xiàng)和補(bǔ)償項(xiàng)，在消除系統(tǒng)由于干擾產(chǎn)生的穩(wěn)態(tài)誤差的同時，保證了原組合非線性反饋控制響應(yīng)快速及超調(diào)小的瞬態(tài)性能。

    關(guān)鍵詞：干擾；補(bǔ)償；非線性；伺服電機(jī)；魯棒組合非線性反饋

    Abstract: To achieve fast and accurate set-point tracking of DC motor with constant disturbance and input saturation constraint, in this paper, we design a robust composite nonlinear feedback controller. The basic idea is to add disturbance estimation and compensation into the framework of the original CNF control to eliminate the steady-state bias due to disturbances, and therefore this system retains the fast transient performance of the original CNF control.

    Key words: Disturbance; Compensation; Nonlinear; Servo systems; Robust composite nonlinear feedback

    直流伺服電機(jī)廣泛用于各種工業(yè)，如機(jī)床，線圈絡(luò)筒機(jī)，真空鍍膜機(jī)和自動焊接機(jī)等。常用的控制方法是PID控制，近年來，為了提高伺服電機(jī)的性能，出現(xiàn)了多種高級控制方法，例如：模糊控制[1]，魯棒控制[2-4]，和自適應(yīng)控制[5-7]等。

    本文采用文獻(xiàn)[8]中提出的魯棒組合非線性反饋控制方法對帶有常量干擾的直流伺服電機(jī)模型進(jìn)行控制。組合非線性反饋控制方法最早由Lin[9]提出，它的主要作用是提高具有輸入飽和約束的二階線性閉環(huán)系統(tǒng)的瞬態(tài)性能。在此基礎(chǔ)上，Chen[10]加入可測量的反饋項(xiàng)，使其可以用于更一般的帶有飽和輸入的系統(tǒng)（不含外部干擾）。當(dāng)系統(tǒng)加入干擾的時候，組合非線性反饋控制器控制下的系統(tǒng)輸出不再漸近匹配參考輸入。實(shí)際上，伺服電機(jī)通常帶有干擾，例如摩擦和扭矩偏差所造成的外部干擾。針對該情況，在原有組合非線性反饋控制基礎(chǔ)上加入干擾估計(jì)項(xiàng)和干擾補(bǔ)償項(xiàng)，組成魯棒組合非線性反饋控制器[8]。

    本文首先介紹了魯棒組合非線性反饋控制方法的設(shè)計(jì)過程，然后介紹直流電機(jī)的電流模型，最后采用該控制方法設(shè)計(jì)直流電機(jī)速度控制的魯棒組合非線性反饋控制器。

    1 魯棒組合非線性反饋控制方法設(shè)計(jì)過程

    魯棒組合非線性反饋控制方法由Cheng和Peng[8]提出，為了文章的完整性，我們在這一節(jié)中簡單介紹魯棒組合非線性反饋控制方法。

    考慮帶有輸入飽和的系統(tǒng)，狀態(tài)方程如下：

    （1）

       分別表示系統(tǒng)狀態(tài)，

    控制輸入，可測輸出和受控輸出，以及系統(tǒng)外部干擾。A，B，

    C1，C2和E是系統(tǒng)常量矩陣。函數(shù)sat: R R表示飽和函數(shù)，定義如下：

    （2）

    umax是飽和函數(shù)的飽和值。系統(tǒng)滿足以下要求。

    ①（A，B）可鎮(zhèn)定。

    ②（A，C1）可觀測。

    ③（A，B，C2）可逆，s=0不是不變零點(diǎn)。

    ④ w是未知常量干擾。

    ⑤ h是y的子集。

      首先將常量干擾w當(dāng)作系統(tǒng)的一個狀態(tài)變量
 
     （3）

    并假設(shè)w是未知的常量。系統(tǒng)(2)可擴(kuò)展為

    （4）

    而其中可觀測。至此，魯棒組合非線性反饋控制問題便轉(zhuǎn)變成了一般組合非線性反饋控制問題[10]，其控制器設(shè)計(jì)過程如下所述：首先設(shè)計(jì)帶有干擾補(bǔ)償項(xiàng)的線性反饋部分。

    （5）

    滿足 ① A+BF是漸近穩(wěn)定矩陣，② 閉環(huán)系統(tǒng)C2 (sI-A-BT)-1滿足期望的條件。筆者設(shè)計(jì)的一般是使其閉環(huán)極點(diǎn)中有一個主導(dǎo)極點(diǎn)，滿足較小的阻尼比，從而加快閉環(huán)系統(tǒng)的響應(yīng)速度。

        （6）

    （7）

    然后設(shè)計(jì)非線性部分，給定正定對稱矩陣，解拉普洛夫方程

    （8）

    當(dāng)（A+BF）為漸近穩(wěn)定矩陣時候，方程有解。接著，定義

     （9）

    （10）

    （11）

    從而非線性反饋部分可描述為：

    （12）

      其中P(r,h)是|h-r|的一個非正的函數(shù)，用來改變閉環(huán)系統(tǒng)阻尼比，減少和消除線性反饋部分造成的超調(diào)。

    綜合線性反饋和非線性反饋兩部分，魯棒組合非線性反饋控制器：

    （13）

      注釋：文獻(xiàn)[8]證明了如下結(jié)論：對任意，令為滿足以下條件：

       （14）

      的最大標(biāo)量。對于任意非正的函數(shù)p(r,h)，如果X。和 r 滿足
（15）
則組合非線性反饋控制器（13）和系統(tǒng)（1）構(gòu)成的閉環(huán)系統(tǒng)是漸近穩(wěn)定的，并且系統(tǒng)受控輸出能夠漸近跟蹤幅值為的階躍輸入。

                          

    2 直流電機(jī)魯棒非線性控制器設(shè)計(jì)

    2.1 直流電機(jī)模型

    根據(jù)直流電機(jī)模型的傳統(tǒng)定義，用下面的電氣方程和力學(xué)方程描述直流電機(jī)的動態(tài)模型

    （16）

    （17）

    其中， 和分別是轉(zhuǎn)子繞組電感和電阻， 電樞電流， 扭轉(zhuǎn)力， 常量轉(zhuǎn)子慣量粘性摩擦系數(shù)軸旋轉(zhuǎn)速度輸入電壓。單位一致的時候， 。定義狀態(tài)向量，控制輸入和控制輸出，
   

    
    可以得出直流電機(jī)的空間狀態(tài)模型，

    （18）

      并在此基礎(chǔ)上考慮扭矩偏差和摩擦產(chǎn)生的常量干擾，式（18）變?yōu)?br />
    （19）

      其中 （20）

    直流電機(jī)的一組參數(shù)在表1中列出。假設(shè)輸入電壓限制在，直流電機(jī)的狀態(tài)空間方程變?yōu)?br />
    （21）

    其中 ，矩陣A，B，C和E分別由（20）給出。

    2.2 魯棒CNF控制器設(shè)計(jì)

      下面給出直流電機(jī)速度控制系統(tǒng)（21）的魯棒CNF控制器設(shè)計(jì)過程，首先線性反饋增益F為
 
   容易驗(yàn)證（A+BF）是穩(wěn)定的，并去閉環(huán)系統(tǒng)的阻尼率為0.4472。因此，可以計(jì)算得到前饋增益


    所以魯棒CNF控制器線性反饋部分  

    非線性反饋部分為
    

      其中p.>0是方程
   
    的正定解， 。的選擇通常要滿足以下兩個要求：一方面，當(dāng)控制輸出遠(yuǎn)離設(shè)定值的時候，即的值很大， 選擇較小的值，非線性反饋部分作用相應(yīng)就變小。另一方面，當(dāng)控制輸出接近設(shè)定值的時候，即的值很小時， 的值應(yīng)相應(yīng)變大，從而加大非線性反饋部分對系統(tǒng)的影響。因此， 的選擇不是唯一的。在本文中選擇下面的函數(shù)

      （22）

    設(shè)定，得到。
確定F，G和P后，采用[11]中介紹的計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)方法得到α=27和  β =7，
則從而我們可得到魯棒非線性反饋控制器

        
            
               （23）
其中         

                      
                                                （a）控制輸入
                       
                                                （b）受控輸出
                   圖1  當(dāng)參考輸入r=100rad/s干擾w=250N*m的時候，系統(tǒng)控制輸入和受控輸出軌跡
                       
                                                        （a）控制輸入  

                         
 
                                                      （b）受控輸出
                    圖2  當(dāng)參考輸入r=100rad/s干擾w=250N*m和w=1500N*m的時候，系
                                    統(tǒng)控制輸入和受控輸出軌跡
 
    仿真結(jié)果如圖1和圖2所示：當(dāng)系統(tǒng)存在誤差扭矩干擾的時候，傳統(tǒng)反饋控制方法和一般組合非線性反饋控制方法都不能使輸出控制達(dá)到預(yù)定的跟蹤效果。但從圖1（a）中，我們可以得出在系統(tǒng)常量干擾為250N*m的情況下，普通的線性反饋控制和CNF控制都產(chǎn)生了穩(wěn)態(tài)誤差。而魯棒組合非線性反饋控制使得控制輸出很好的跟蹤參考輸入，同時系統(tǒng)的上升時間為9.3Ms，超調(diào)為0.001%，控制輸出能取得較為理想的跟蹤效果。圖2表明魯棒組合非線性反饋控制在常量干擾為250N*m系統(tǒng)輸出的上升時間為9.3Ms，超調(diào)為0.001%，當(dāng)常量干擾為1500N*m的時候，系統(tǒng)輸出的上升時間為7.5Ms，超調(diào)為0.3%，都表現(xiàn)出很優(yōu)越的控制性能。

    3 結(jié)論

    魯棒組合非線性反饋控制在原有的組合非線性反饋基礎(chǔ)上加入干擾估計(jì)和干擾補(bǔ)償，不僅保留了原有控制方法的優(yōu)點(diǎn)，還可以用于帶有干擾的系統(tǒng)。利用該方法控制輸入飽和系統(tǒng)，使得系統(tǒng)有更好的穩(wěn)態(tài)性能和跟蹤性能。仿真和試驗(yàn)結(jié)果都表明利用魯棒組合非線性反饋控制可以快速，準(zhǔn)確解決伺服系統(tǒng)控制問題。

    因此用該方法控制帶有輸入飽和約束的系統(tǒng)可以大大提高系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)性能和跟蹤性能。

    參考文獻(xiàn)：
    [1] H.Hu, P.-U.Woo: Fuzzy supervisory sliding mode and neural network control for robotic manipulators [J]. IEEE Transaction Industrial Electronics. vol.53,no.3 pp.929-940, June 2006.

    [2] G.Cheng, K.Peng, B.M.Chen, T.H.Lee: A microdrive track following controller design suing robust and perfect tracking control with nonlinear compensation [J]. Mechatronics, vol.15, no.8, pp.933-948, 2005.

    [3] K.-K.Shyu, C.-K.Lai, Y.-W.Tsai, D.-I.Yang: A newly robust controller design for the position control of permanent-magent synchronous motor [J]. IEEE Transaction Industrial Electronics, vol,49, no.3, pp.558-565, June 2002.

    [4] S.Skoczowski, S.Domek, K.Pietrusewicz, B.Broel-Plater: A method for improving the robustness of PID control [J]. IEEE Transaction Industrial Electronics, vol.52, no.6, pp.1669-1676, December 2005.

    [5] P.R.Ouyang, W.J.Zhang, M.M.Gupata: An adaptive switching learning control method for trajectory tracking of robot manipulators [J]. Mechatronics,vol.16, no.L, pp.51-61, 2006.

    [6] R.-J.Wai, K.-H.Su: Adaptive enhanced fuzzy sliding-mode control for electrical servo drive [J]. IEEE Transaction Industrial Electronics, vol.53, no.2,pp.569-580, April 2006.

    [7] H.-J Shieh, F.-J.Lin, P.-K.Huang, L.-T.Teng: Adaptive displacement control with hysteresis modeling for piezo-actuated positioning mechanism [J]. IEEE Transaction Industrial Electronics, vol.53, no.3, pp.905-914, June 2006.

    [8] Guoyang Cheng, Kemao Peng: Robust Composite Nonlinear Feedback Control With Application to a Servo Positioning System [J]. IEEE Transactions on Industrial Electronics, Vol. 54, no.2, pp.1132 – 1140, 2007.

    [9] Z.Lin,M.Pachter, S.Banda: Toward improvement of tracking performancenonlinear feedback for linear systems [J]. International Journal of Control,vol.70, no.1, pp.1-11, 1998.

    [10] B.M.Chen, T.H.Lee, K.Peng, V.Venkataramanan: Composite nonlinear feedback control for linear systems with imput saturation:Theory and an application [J]. IEEE transaction Automation Control, vol.48, no.3, pp.427-439,March 2003.

    [11] W.Lan, B.M.Chen: On selection of nonlinear gain in composite nonlinear feedback control for a class of linear systems [J]. Proceedings of the 46th IEEE Conference on Decision and Control, pp.1198-1203, New Orleans LA USA,December 2007.

     摘自《自動化博覽》2010年第五期